PROIECT CONSTRUCTII
Pentru amenajarea unei dane comerciale este necesara proiectarea
urmatoarelor lucrari:
- calculul stabilitatii taluzului
adiacent danei comerciale;
- dimensionarea si verificarea zidului
de sprijin de la baza taluzului mai sus mentionat;
- dimensionarea si verificarea
fundatiilor directe de sub stalpii halei de depozitare;
- dimensionarea si verificarea fundatiei
pe piloni prefabricati ai cheiului de acostare.
Se dau urmatoarele date de baza:
a) stratificatia terenului rezultata in urma
forajelor geotehnice:
strat 1 - pamant vegetal
strat 2 - praf argilos cu urmatoarele caracteristici:
h=1.7m
greutatea
volumica in stare naturala 18 KN/m3
unghiul
de frecare interna 19.5o
coeziunea
10 Kpa
umiditatea
in stare naturala 15%
indicele
de consistenta 0.65
modul
de deformatie liniara 190 KPa
strat 3 - argila nisipoasa cu urmatoarele caracteristici:
h=2.5m
greutatea
specifica 26.1 KN/m3
ungiul
de frecare interna 20.5o
coeziunea 7.5 Kpa
umiditatea
in stare naturala 18%
indicele
de consistenta 0.72
indicele
porilor 0.69
modul
de deformatie liniara 225 daN/cm2
strat 4 - nisip prafos cu urmatoarele caracteristici:
h=15.5m
greutatea
volumica in stare naturala 18.3 KN/m3
ungiul
de frecare interna 25o
coeziunea
0 Kpa
indicele
porilor 0.5
b) in spatele zidului de spijin se va realiza
o umplutura din material granular care are urmatoarele caracterisrici:
greutate
volumica in stare naturala 18.5 KN/m3
unghiul
de frecare interna 27.5o
Zidul va sustine o diferenta de nivel h = 4.5m, adancimea de fundare
Df = 1.2m iar in spatele zidului actineaza o suprasarcina q = 12.5 KPa.
c) pentru dimensionarea fundatiilor directe de
sud stalpii halei de depozitare se cunosc urmatoarele date:
adancime
de fundare Df = 1.2 m;
dimensiunile
sectiunii transversale ale stalpilor halei sunt: L = 50 cm si l = 30 cm;
incarcarea
axiala din stalpi Nax = 825 KN;
momentul
la baza stalpului este M = 975 KNm;
incarcarea
axiala din gruparea speciala N*ax = 155 KN;
momentul
din gruparea speciala M* = 275 KNm.
d) pentru dimensionarea fundatiei pe piloti a
cheului de acostare se dau urmatoarele date:
lungimea
cheului L = 20 m;
latimea
cheului l = 5 m;
suprasarcina
care actioneaza pe cheu q = 26 Kpa
momentul
M = 453 KNm.
Pilotii prefabricati au latura de 50 cm (sectiune patrata) si sunt
introdusi in terenul de fundare prin batere.
Rezultatele incercarii de batere pe un pilon de proba sunt:
s-a
folosit un berbec cu cadere libera;
inaltimea
de cadere a berbecului 200 cm;
greutatea
berbecului este minim egala cu greutatea pilotului;
refuzul
pilotului de batere este e = 1.5 cm.
Proiectul va cuprinde:
- Piese scrise:
- Note de calcul referitoare la
verificarea stabilitatii taluzului adiacent danei.
Se va folosi metoda Fellenius.
- Note de calcul referitoare la
dimensionarea si verificarea zidului de sprijin.
Pentru calculul impingerii active din spatele zidului de sprijin se va
folosi metoda analitica de calcul Rankine.
- Note de calcul referitoare la
dimensionarea si verificarea fundatiilor directe de sub stalpii halei de
depozitare.
Se vor respecta si folosi normele tehnice in vigoare cuprinse in STAS
3301/1-85, STAS 3302/2-85 si normativul P10/86.
- Note de calcul referitoare la
dimensionarea si verificarea fundatiei pe piloti a zidului de cheu.
Se vor respecta si folosi normele tehnice in vigoare cuprinse in STAS
2561/1-83, STAS 2561/3-90 si STAS 2561/4-90.
- Piese desenate:
plansa
nr.1 - vedere in plan si sectiune transversala prin amplasamentul studiat la
sc. 1:200;
plansa
nr.2 - sectiune transversala prin taluz cu indicarea suprafetelor de alunecare
considerate la sc. 1:100;
plansa
nr.3 - plan cofrare zid de sprijin la sc. 1:50;
plansa
nr.4 - plan cofrare fundatii directe hala de depozitare sc. 1:50.
Plansa
nr.5 - dispunerea in plan a pilotilor si sectiune transversala prin cheu sc.
1:50.
Anexe grafice:
anexa
nr.1 - schema impartirii in straturi elementare de calcul si diagramele de
variatie a eforturilor unitare verticale
si
la calculul tasarii probabile a fundatiilro directe de sub
stalpii halei de depozitare.
1. Verificarea stabilitatii
taluzului adiacent danei.


unde:
-
factor de siguranta
-
forta de stabilitate
-
forta de rasturnare

Calculul se va face tabelar (tabel 1).
Tabel 1
nr.
|
bi
|
|
|
hm
(m)
|
|
|
li
|
αi
|
Gi
|
sinαi
|
cosαi
|
Φi
|
ci
|
tgΦi
|
tgΦi*Gi*cosαi
|
Gi*sinαi
|
ci*li
|
Fs
|
fasie
|
(m)
|
1
|
2
|
3
|
4
|
T
|
(m)
|
|
(KN)
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
1.2
|
0.5
|
1.2
|
0
|
0
|
1.7
|
3.4
|
68
|
36.58
|
0.93
|
0.37
|
20
|
9
|
0.36
|
4.99
|
33.92
|
30.6
|
1.05
|
2
|
1
|
0.5
|
3.5
|
0.1
|
0
|
4.1
|
1.9
|
58
|
73.30
|
0.85
|
0.53
|
21
|
11
|
0.38
|
14.91
|
62.16
|
20.9
|
0.58
|
3
|
1
|
0.5
|
3.5
|
1.5
|
0
|
5.5
|
1.7
|
53
|
96.43
|
0.80
|
0.60
|
18
|
10
|
0.32
|
18.86
|
77.01
|
17
|
0.47
|
4
|
1
|
0.5
|
3.5
|
2.2
|
0
|
6.2
|
1.5
|
47
|
107.99
|
0.73
|
0.68
|
18
|
10
|
0.32
|
23.93
|
78.98
|
15
|
0.49
|
5
|
1
|
0.5
|
3.5
|
3.6
|
0
|
7.6
|
1.4
|
42
|
131.12
|
0.67
|
0.74
|
19
|
9
|
0.34
|
33.55
|
87.74
|
12.6
|
0.53
|
6
|
1
|
0.5
|
3.5
|
4
|
0.5
|
8.5
|
1.3
|
37
|
146.53
|
0.60
|
0.80
|
30
|
0
|
0.58
|
67.56
|
88.18
|
0
|
0.77
|
7
|
1
|
0.5
|
3.5
|
4
|
1.2
|
9.2
|
1.2
|
32
|
158.85
|
0.53
|
0.85
|
30
|
0
|
0.58
|
77.78
|
84.18
|
0
|
0.92
|
8
|
1
|
0.5
|
3.5
|
4
|
1.7
|
9.7
|
1.1
|
29
|
167.65
|
0.48
|
0.87
|
30
|
0
|
0.58
|
84.66
|
81.28
|
0
|
1.04
|
9
|
1
|
0.5
|
3.5
|
4
|
2.3
|
10.3
|
1.1
|
24
|
178.21
|
0.41
|
0.91
|
30
|
0
|
0.58
|
93.99
|
72.48
|
0
|
1.30
|
10
|
1
|
0.5
|
3.5
|
4
|
2.4
|
10.4
|
1.1
|
21
|
179.97
|
0.36
|
0.93
|
30
|
0
|
0.58
|
97.00
|
64.50
|
0
|
1.50
|
11
|
1
|
0.5
|
3.5
|
4.1
|
2.2
|
1.03
|
1
|
17
|
178.02
|
0.29
|
0.96
|
30
|
0
|
0.58
|
98.29
|
52.05
|
0
|
1.89
|
12
|
1
|
0.5
|
3.5
|
4.2
|
1.9
|
10.2
|
1
|
14
|
174.39
|
0.24
|
0.97
|
30
|
0
|
0.58
|
97.69
|
42.19
|
0
|
2.32
|
13
|
1
|
0.5
|
3.6
|
4.1
|
1.6
|
9.8
|
1
|
10
|
169.25
|
0.17
|
0.98
|
30
|
0
|
0.58
|
96.23
|
29.39
|
0
|
3.27
|
14
|
1
|
0.5
|
3.6
|
4.2
|
1.2
|
9.5
|
1
|
7
|
163.86
|
0.12
|
0.99
|
30
|
0
|
0.58
|
93.90
|
19.97
|
0
|
4.70
|
15
|
0.7
|
0.5
|
3.6
|
4.1
|
0.8
|
9
|
0.7
|
3
|
108.62
|
0.05
|
1.00
|
30
|
0
|
0.58
|
62.63
|
5.68
|
0
|
11.02
|
16
|
0.7
|
0.5
|
3.7
|
4.2
|
0.4
|
8.8
|
0.7
|
1
|
106.10
|
0.02
|
1.00
|
30
|
0
|
0.58
|
61.25
|
1.85
|
0
|
33.08
|
17
|
0.8
|
0.5
|
3.7
|
4.2
|
0
|
8.4
|
0.8
|
2
|
115.62
|
0.03
|
1.00
|
24
|
5
|
0.45
|
51.45
|
4.04
|
4
|
13.74
|
18
|
0.8
|
0.5
|
3.7
|
3.8
|
0
|
8
|
0.8
|
4
|
110.34
|
0.07
|
1.00
|
18
|
10
|
0.32
|
35.76
|
7.70
|
8
|
5.69
|
19
|
1
|
0.5
|
3.7
|
3.3
|
0
|
7.5
|
1
|
8
|
129.68
|
0.14
|
0.99
|
18
|
10
|
0.32
|
41.73
|
18.05
|
10
|
2.87
|
20
|
1
|
0.5
|
3.7
|
3.6
|
0
|
6.8
|
1
|
11
|
134.63
|
0.19
|
0.98
|
18
|
10
|
0.32
|
42.94
|
25.69
|
10
|
2.06
|
21
|
1
|
0.5
|
3.7
|
1.9
|
0
|
6.1
|
1
|
14
|
106.58
|
0.24
|
0.97
|
18
|
10
|
0.32
|
33.60
|
25.78
|
10
|
1.69
|
22
|
1
|
0.5
|
3.8
|
1
|
0
|
5.3
|
1
|
18
|
93.52
|
0.31
|
0.95
|
18
|
10
|
0.32
|
28.90
|
28.90
|
10
|
1.35
|
23
|
1
|
0.5
|
4
|
0
|
0
|
4.5
|
1.1
|
22
|
80.60
|
0.37
|
0.93
|
20
|
10
|
0.36
|
27.20
|
30.19
|
11
|
1.27
|
24
|
1
|
0.5
|
3
|
0
|
0
|
3.5
|
1.1
|
26
|
62.70
|
0.44
|
0.90
|
23
|
11
|
0.42
|
23.92
|
27.49
|
12.1
|
1.31
|
25
|
1
|
0.5
|
2
|
0
|
0
|
2.5
|
1.1
|
30
|
44.80
|
0.50
|
0.87
|
23
|
11
|
0.42
|
16.47
|
22.40
|
12.1
|
1.28
|
26
|
1
|
0.5
|
0.9
|
0
|
0
|
1.4
|
1.2
|
34
|
25.11
|
0.56
|
0.83
|
23
|
11
|
0.42
|
8.84
|
14.04
|
13.2
|
1.57
|
27
|
0.6
|
0.3
|
0
|
0
|
0
|
0.3
|
0.8
|
38
|
3.24
|
0.62
|
0.79
|
6
|
3
|
0.11
|
0.27
|
1.99
|
2.4
|
1.34
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1338.29
|
1087.83
|
198.9
|
|
2. Dimensionarea si
verificarea zidului de sprijin







2.1. Verificarea la
alunecarea pe talpa













2.2. Verificarea la
rasturnare




2.3 Verificarea presiunilor
pe talpa








2.4. Armarea zidului de
sprijin
Elevatia











Talpa











3. Dimensionarea si verificarea
fundatiilor directe de sub stalpii halei de depozitare.
- adancime de
fundare 
- dimensiunea
sectiunii transversale a stalpilor:
- grupare
fundamentala:
- grupare
speciala:
3.1. Predimensionare

unde:
- e =
excentricitate
- Fs = factor de
siguranta
Aleg Fs=2









aleg a=5cm
3.2. Corectia lui 


unde:
-
corectia pe latime
-
corectia pe adancime

unde:
-
latimea fundatiei
-
0.05 pentru pamanturi coezive

3.3. Calculul terenului de
fundare pe baza presiunilor conventionale
La calculul preliminar sau definitiv al terenului
de fundare pe baza presiunilor conventionale trebuie sa se respecte conditiile
la incarcari cu excentricitati dupa o singura directie:
in gruparea fundamentala
in gruparea speciala
unde:
-
presiunea activa maxima pe talpa fundatiei provenite din
incarcarile de calcul din gruparea fundamentala respectiv din gruparea
speciala.
-
presiunea conventionala corectata









In continuare se
va lucra cu 




3.4. Calculul terenului de
fundare la starea limita de deformatii
Pentru efectuarea calculului deformatiilor probabile ale terenului de
fundare trebuie indeplinita conditia pentru fundatii incarcate excentric.

unde:
-
presiunea maxima verticala pe talpa fundatiei provenita din
incarcarile de calcul din gruparea fundamentala in cazul excentricitatii dupa o
singura directie
-
presiunea corespunzatoare unei extinderi limitate a zonei
plastice in terenul de fundare

unde:
-
coeficient al conditiilor de lucru
1.4- 
media ponderata a greutatii volumice de calcul a straturilor
de sub fundatie cuprinse pe o adancime L/4 masurata de la talpa fundatiei in
KN/m3.







- L = latura mica
a fundatiei
- q = suprasarcina
de ccalcul la nivelul talpii fundatiei lateral fata de fundatie 

- c = valoarea de
calcul a coeziunii stratului de pamant de sub talpa fundatiei 

coeficienti adimensionali in functie de valoarea de calcul a
unghiului de frecare interioara a terenului de sub talpa fundatiei conform
tabelului 4

|
N1
|
N2
|
N3
|
220
|
0.61
|
3.44
|
6.04
|
230
|
0.68
|
3.66
|
6.25
|
240
|
0.72
|
3.87
|
6.45
|



3.5. Calculul tasarii
absolute probabile a fundatiilor
Tasarea absoluta probabila a fundatiilor izolate sau continue se
calculeaza in functie de dimensiunile in plan ale fundatiilor si de conditiile
de stratificatie de pe amplasament.
Tasarea absoluta probabila se calculeaza prin metoda insumarii pe straturi
elementare.
In acest caz pamantul stratificat situat sub nivelul talpii de fundare
se imparte in straturi elementare, pana la adancimea corespunzatoare limitei
inferioare a zonei active
; fiecare strat elementar se constituie din pamant omogen si
trebuie sa aiba grosimea mai mica decat 0.4L.

Aleg h=0.74m
Zona activa in cuprinsul careia se calculeaza tasarea straturilor se
limiteaza la adancimea
sub talpa fundatiei, la care valoarea efortului unitar
vertical
datorat incarcarii fundatiei devine mai mic decat 20% din
presiunea geologica
la adancimea respectiva.

Efortul unitar net mediu
pe talpa fundatiei se calculeaza cu relatiile:






Pe verticala centrului fundatiei, la limitele de separatie ale
straturilor elementare se calculeaza eforturile unitare datorate presiunii nete
transmise pe talpa fundatiei cu relatia:

unde:
-
coeficient de distributie al eforturilor verticale in centrul
fundatiei, pentru presiuni uniform distribuite pe talpa, functie de B/L si z/L;
- B = lungimea
fundatiei (m);
- L = latimea
fundatiei (m);
- z = adancimea
planului de separatie al stratului elementar fata de nivelul talpii fundatiei
(m);
- pn = efortul unitar net mediu pe talpa fundatiei
(Kpa).
Tasarea absoluta probabila a fundatiei se calculeaza cu relatia:

unde:
-
coeficient
de corectie;

-
efortul vertical mediu in stratul elementar i calculat cu relatia:

-
efortul unitar la limita superioara, inferioara a stratului
i;
-
grosimea stratului elementar i (m);
-
modul de deformatie liniara al stratului elementar i (Kpa);
-
numarul de straturi elementare cuprinse in limita zonei
active.
Tabel 2

|

|

|

|

|

|

|

|

|

|

|
0
|
17.90
|
1.20
|
21.48
|
21.48
|
|
|
172.11
|
|
|
|
1
|
17.90
|
0.74
|
13.25
|
34.73
|
0.83
|
172.11
|
142.85
|
157.48
|
14900
|
0.0078
|
2
|
16.52
|
0.74
|
12.22
|
46.95
|
0.50
|
172.11
|
86.06
|
114.46
|
24900
|
0.0034
|
3
|
16.52
|
0.74
|
12.22
|
59.17
|
0.31
|
172.11
|
43.35
|
69.71
|
24900
|
0.0021
|
4
|
16.52
|
0.74
|
12.22
|
71.39
|
0.20
|
172.11
|
34.42
|
43.89
|
24900
|
0.0013
|
5
|
16.52
|
0.74
|
12.22
|
83.61
|
0.14
|
172.11
|
24.10
|
29.26
|
24900
|
0.0009
|
6
|
16.52
|
0.74
|
12.22
|
95.83
|
0.10
|
172.11
|
17.21
|
20.66
|
24900
|
0.0006
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|

|
Strat elementar 1


|
1
|
1.23
|
2
|
0.2
|
0.96
|
|
0.96
|
0.38
|
0.82
|
0.83
|
0.88
|
0.4
|
0.80
|
|
0.87
|
Strat elementar 2

|
1
|
1.23
|
2
|
0.6
|
0.61
|
|
0.73
|
0.76
|
0.48
|
0.50
|
0.57
|
0.8
|
0.45
|
|
0.53
|
Strat elementar 3

|
1
|
1.23
|
2
|
1
|
0.34
|
|
0.48
|
1.14
|
0.28
|
0.31
|
0.42
|
1.20
|
0.26
|
|
0.39
|
Strat elementar 4

|
1
|
1.23
|
2
|
1.4
|
0.20
|
|
0.32
|
1.52
|
0.18
|
0.20
|
0.29
|
1.6
|
0.16
|
|
0.27
|
Strat elementar 5

|
1
|
1.23
|
2
|
1.6
|
0.16
|
|
0.27
|
1.9
|
0.12
|
0.14
|
0.21
|
2
|
0.11
|
|
0.19
|
Strat elementar 6

|
1
|
1.23
|
2
|
2
|
0.11
|
|
0.19
|
2.28
|
0.09
|
0.10
|
0.16
|
3
|
0.05
|
|
0.10
|
La stratul elementar
6:





unde
8

3.6. Calculul terenului de
fundare la starea limita de capacitate portanta
In cazul fundatiilor directe cu tapla orizontala se recomanda
verificarea capacitatii portante cu relatia:




unde:
- V = componenta verticala a rezultantei incarcarii de calcul
provenita din gruparea speciala (KN);
-
= dimensiunile reduse
ale talpii fundatiei determinate cu relatia:




-
excentricitatile rezultantei incarcarii de calcul fata de axa
transversala, respectiv axa longitudinala a fundatiei (m);
-
coeficient al conditiilor de lucru

-
presiunea critica

unde:
-
greutatea volumica de calcul a straturilor de pamant de sub
talpa fundatiilor (KN/m3);
-
latimea redusa a talpii fundatiei;
-
coeficient de capacitate portanta care depinde de valoarea de
calcul a unghiului de frecare interioara al straturilor de pamant de sub talpa
fundatiei;
suprasarcina de calcul care actioneaza la nivelul talpii
fundatiei, lateral fata de fundatie (Kpa);
valoarea de calcul a coeziunii straturilor de pamant de sub
talpa fundatiei (Kpa);
coeficienti de forma ai talpii fundatiei.
In cazul prezentei sub fundatie a unei stratificatii in care
caracteristicile de rezistenta la forfecare
nu variaza cu mai mult de 50% fata de valorile medii se pot
adopta pentru calculul capacitatii portante valori
ca medii ponderate cu contributia fiecarui strat.
Grosimea volumului
de pamant de sub fundatie, ale carui caracteristici geotehnice
intervin in stabilirea presiunii critice se poate determina
cu relatia:

unde:
-
grosimea volumului de pamant (m);
-
latimea talpii fundatiei (m);
-
coeficient adimensional in functie de unghiul de frecare
interioara al stratului de pamant in contact cu talpa fundatiei;











3.7. Armarea fundatiei stalpului




unde:
-
presiunea datorata greutatii proprie a fundatiei;






OB; Ra = 210N/mm2
BC15; Rc = 70N/mm2










4. Dimensionarea si
verificarea fundatiei pe piloti a zidului de cheu.
4.1. Calculul capacitatii
portante
Capacitatea portanta a unui pilot solicitata la compresiune, se
determina cu relatia:

unde:
-
coeficient de omogenitate

-
coeficient al conditiilor de lucru

-
incarcarea critica a pilotului (KN)

unde:
-
factor ce depinde de tipul pilotului si conditiile de batere
(Kpa)

-
aria sectiunii pilotului (m2)

-
refuzul pilotului (cm)

-
greutatea berbecului (KN)

-
greutatea pilotului (KN)
-
inaltimea de cadere a berbecului(cm)



4.2. Calculul eforturilor in
pilotii fundatiei
Efortul intr-un pilot al unei fundatii cu radier jos si piloti
verticali, solicitati la incarcari verticale si momente, se poate calcula cu
relatia:

unde:
-
efortul vertical de calcul (KN)

-
momentele de calcul, fata de axele principale ale grupului de
piloti (KNm)

-
distantele de la axa pilotului i din grup, la axele
principale ale frupului de piloti (m)
-
distantele de la axa pilotului considerat, la axele
principale ale grupului de piloti
-
numarul pilotilor in grup

-
greutatea pilotului (KNm)


|

|

|

|

|
1
|
-453
|
1.5
|
-679.5
|
75.22
|
2
|
453
|
0
|
0
|
75.67
|
3
|
453
|
1.5
|
679.5
|
76.12
|
4
|
-453
|
1.5
|
-679.5
|
75.22
|
5
|
453
|
0
|
0
|
75.67
|
6
|
453
|
1.5
|
679.5
|
76.12
|
7
|
-453
|
1.5
|
-679.5
|
75.22
|
8
|
453
|
0
|
0
|
75.67
|
9
|
453
|
1.5
|
679.5
|
76.12
|
10
|
-453
|
1.5
|
-679.5
|
75.22
|
11
|
453
|
0
|
0
|
75.67
|
12
|
453
|
1.5
|
679.5
|
76.12
|
13
|
-453
|
1.5
|
-679.5
|
75.22
|
14
|
453
|
0
|
0
|
75.67
|
15
|
453
|
1.5
|
679.5
|
76.12
|
16
|
-453
|
1.5
|
-679.5
|
75.22
|
17
|
453
|
0
|
0
|
75.67
|
18
|
453
|
1.5
|
679.5
|
76.12
|
19
|
-453
|
1.5
|
-679.5
|
75.22
|
20
|
453
|
0
|
0
|
75.67
|
21
|
453
|
1.5
|
679.5
|
76.12
|
22
|
-453
|
1.5
|
-679.5
|
75.22
|
23
|
453
|
0
|
0
|
75.67
|
24
|
453
|
1.5
|
679.5
|
76.12
|
25
|
-453
|
1.5
|
-679.5
|
75.22
|
26
|
453
|
0
|
0
|
75.67
|
27
|
453
|
1.5
|
679.5
|
76.12
|
28
|
-453
|
1.5
|
-679.5
|
75.22
|
29
|
453
|
0
|
0
|
75.67
|
30
|
453
|
1.5
|
679.5
|
76.12
|
31
|
-453
|
1.5
|
-679.5
|
75.22
|
32
|
453
|
0
|
0
|
75.67
|
33
|
453
|
1.5
|
679.5
|
76.12
|
34
|
-453
|
1.5
|
-679.5
|
75.22
|
35
|
453
|
0
|
0
|
75.67
|
36
|
453
|
1.5
|
679.5
|
76.12
|
37
|
-453
|
1.5
|
-679.5
|
75.22
|
38
|
453
|
0
|
0
|
75.67
|
39
|
453
|
1.5
|
679.5
|
76.12
|
|
|

|
|
|