Aeronautica	Comunicatii	Drept	Informatica	Nutritie	Sociologie
Tehnica mecanica

Tehnica mecanica

Qdidactic » stiinta & tehnica » tehnica mecanica
Calculul termic simplificat al motorului

Calculul termic simplificat al motorului

Calculul termic al motorului cu ardere interna consta in determinarea parametrilor principali si proceselor termodinamice ciclice dupa care functioneaza motorul, dimensiunile principale ale acestuia. De asemenea calculul termic conduce la construirea diagramei care permite efectuarea calculelor cinetostatice, dinamice, de rezistenta si de fiabilitate ale mecanismelor si instalatiilor auxiliare.

In general, calculul termic al m.a.i. in faza de proiectare se face la regimul nominal de functionare. Poate fi insa efectuat si pentru celelalte regimuri de functionare ale m.a.i., dupa cum urmeaza:

- regimul de putere efectiva maxima de pe caracteristica de turatie la sarcina totala;

- regimul de cuplu efectiv maxim de pe caracteristica de turatie la sarcina totala;

- regimul de turatie si putere efectiva nula;

- regimul de cuplu efectiv maxim de pe caracteristica de turatie la sarcina plina.

La regimul de calcul se admite regimul de calcul nominal la care motorul poate functiona continuu, fara restrictii de durata, regim in general garantat in privinta tuturor parametrilor tehnici, termodinamici si de exploatare.

Calculul termic al m.a.i. poate fi realizat pe doua cai:

1. simplificat, prin metoda ciclurilor teoretice corelate, folosindu-se modele fizico-matematice aproximative care apeleaza la date experimentale referitoare la procesele din motoarele simplificate similare cu cel proiectat;

2. exact, prin aplicarea metodei ciclurilor reale in care se folosesc modelele fizico-matematice perfectionate pentru procesele termodinamice ciclice, in general nelineare si se utilizeaza date experimentale mai restranse referitoare la unele procese termodinamice care au loc in unele subsisteme ale motorului care nu pot fi modelate fizico-matematic.

Calculul termic simplificat poate fi efectuat considerand incarcatura proaspata si gazele de ardere cu proprietatile gazului perfect, avand: Cp= Cp(t) si Cv=Cv(t).

Procesele de schimbare a gazelor au loc in regim stationar de curgere, insotite de pierderi de presiune active. Procesele de comprimare si de destindere se considera insotite de transformari mari de stare politropice cu exponenti politropici medii, dupa date experimentale, coeficientii de folosire ai caldurii degajate de combustibil.

Calculul termic simplificat poate fi efectuat analitic (tabelar) sau prin metode grafice.

S-a adoptat metoda analitica de calcul, aceasta realizandu-se prin aproximatii succesive.

1. Parametrii initiali ai calculului termic

Pentru a alege parametrii initiali, tabelul 1.1., trebuiesc cunoscute:

- tipul motorului;

- natura combustibilului folosit si compozitia lui;

- puterea motorului, P_e [KW];

- turatia motorului, n [rot/min];

- ritmicitatea, [cicluri/rotatie] sau [numar curse/ciclu]

- destinatia;

- tipul instalatiei de racire;

- particularitatile constructive ale mecanismului motor;

- compozitia incarcaturii proaspete si a gazelor arse, evaluate intr-o prima aproximatie dupa date experimentale.

Calculul proceselor de schimbare a gazelor

Schimbarea gazelor are ca scop evacuarea cat mai completa a gazelor arse din cilindru si umplerea acestuia cu o cantitate cat mai mare de fluid proaspat pentru a relua ciclu motor. Aceasta realizeaza o succesiune in timp in doua cicluri succesive si anume evacuarea dintr-un ciclu precedent admisiei din ciclul urmator.

In plus, cele doua procese sunt definite de o realitate fizica comuna, curgerea gazelor din care sunt definite de o realitate fizica comuna, curgerea gazelor, din care cauza se supun la aceleasi legi ale dinamicii gazelor. Procesul de admisie, reprezinta procesul in care fluidul proaspat patrunde in cilindrul motorului.

Cand fluidul patrunde in cilindru sub actiunea unei suflante care il comprima in prealabil asociata cu deplasarea pistonului se numeste supraalimentare. Evacuarea reprezinta partea din procesul de schimb a gazelor in cursul careia gazele arse parasesc cilindrul. Evacuarea gazelor la motoarele rapide are loc in trei moduri: libera, fortata si mixta.

3. Calculul proceselor de comprimare

Procesul de comprimare pregateste conditiile pentru aprinderea si arderea combustibilului.

Procesul de comprimare indeplineste trei functii: sporeste randamentul termic, permite aprinderea combustibilului, genereaza miscari ale fluidului motor in camera de ardere. Calculul procesului de comprimare are ca scop determinarea starii momentane a fluidului motor in camera de ardere.

4. Calculul proceselor de ardere

Arderea combustibilului reprezinta procesul cel mai complex si cel mai important de a carui desfasurare depind indicii tehnici ai m.a.i.

Calculul procesului de ardere urmareste sa precizeze legea de variatie a presiunii in perioada degajarii caldurii de reactie in vederea determinarea presiunii maxime din cilindru care defineste solicitarea mecanica a organelor, precizarii temperaturii fluidului motor care defineste incarcarea termica a organelor aflate in contact cu gazele fierbinti.

5. Calculul proceselor de destindere

Procesul de destindere se considera conventional, deoarece incepe din momentul stabilirii presiunii maxime a agentului de lucru si se termina in momentul deschiderii organelor de evacuare. In timpul procesului de destindere se produce fracturarea principala a lucrului mecanic disponibil. Pe perioada destinderii masa si compozitia fluidului raman invariabile.

In timpul arderii fluidului motorul acumuleaza energie cedand o parte din aceasta in timpul procesului de destindere sub forma de lucru mecanic. Se considera ca procesul de destindere se desfasoara la aproximativ 90°rac, adica pe jumatate din cursa de destindere.

Parametri initiali ai calculului termic

Tabelul 1.1.

Nr. crt.	Denumirea parametrilor initiali	Notatii		Unitate de masura	Formula de calcul	Rezultat
0	1	2		3	4	5
1.	Motor cu aprindere prin scanteie	M.A.S.			Adoptat dupa formula constructiva
	Puterea efectiva (nom.)	P_e		KW	Data	60
3.	Turatia (nominala)	n		rot/min	Data	5500
4.	Destinatia motorului				Data	Propulsie autoturism
5.	Numarul de timpi in care se realizeaza ciclul motor de functionare			curse/ciclu	Adoptat	4
6.	Coeficientul de ritmicitate	z		cicluri/rotatie
7.	Tipul instalatiei de racire				Adoptata	Racire cu apa
8.	Tipul mecanismului motor				Adoptat	Mecanism manivela piston
9.	Presiunea mediului exterior	p₀		bar	Data	1,01325
10.	Temperatura mediului exterior	T₀		k	Data	293,15
11.	Umiditatea relativa a mediului exterior				Data	60
1	Raportul volumetric de comprimare nominal				Adoptat	9,8
13.	Coeficient de exces de aer pentru procesul de ardere				Adoptat =0,851,1	0,95
14.	Coeficientul gazelor reziduale				γ_r=0,040,1 pt. m.a.s. cu comb. lichizi	0,04
15.	Coeficientul de folosire a energiei termice la ardere				Adoptat =0,8..0,87	0,85
16.	Coeficientul de folosire a energiei termice in starea z				Adoptat =0,80,85	0,82
17.	Cotele fazelor de distributie la m.a.i. 4T			RAC	=1520 RAC	20
				RAC	=2050 RAC	45
				RAC	=2050 RAC	45
				RAC	=1520 RAC	20

0	1	2		3	4	5
18.	Contributia gravimetrica a combustibilului folosit (benzina)	g_c=c g_H=h		Kgc/Kg comb Kg_H/Kg comb	1kg comb. = CkgC + hkgh + okgo	c=0,855 h=0,145
19.	Cifra caract. a comb.					0,3197
20.	Cantitatea teoretica de aer uscat necesar arderii a 1 Kg combustibil lichid (benzina)			Kmol/Kgcomb		0,4767
				Kg/Kg comb	L`ous=μaerus Lous=28,96 Lous	13,80
				Nm³/Kg comb		10,68
21.	Cantitatea teoretica de aer umed necesar arderii a 1 Kg combustibil lichid			Kmol/Kgcomb		0,524
				Kg/Kg comb		15,18
				Nm³/Kg comb	L_Noum=	11,75
2	Cantitatea reala de aer uscat necesar arderii a 1 Kg combustibil lichid			Kmol/Kgcomb		0,453
				Kg/Kg comb		13,110
				Nm³/Kg comb		10,146
23.	Cantitatea reala de aer umed necesar arderii a 1Kg combustibil lichid		Kmol/Kgcomb			14,421
			Kmol/Kgcomb			0,498
			Nm³/Kg comb			11,162
24.	Masa reactantelor corespunzatoare arderii a 1kg de combustibil lichid	n₁	Kmol/Kgcomb			0,506
		m₁	Kg/Kg comb			15,421
		v_N1	Nm³/Kg comb			11,357

0	1	2	3	4	5
25.	Compozitia produselor de ardere corespunzatoare arderii incomplete, cu formarea de H₂ si CO in gazele de ardere a 1 Kg combustibil lichid (benzina)	K		Adoptat	0,5
			Kmol/Kgcomb		0,0646
			Kg/Kg comb		3,135
			Nm³/Kg comb		1,4479
			Kmol/Kgcomb		0,0066
			Kg/Kg comb		0,185
			Nm³/Kg comb		0,148
			Kmol/Kgcomb		0,141
			Kg/Kg comb		2,54
			Nm³/Kg comb		3,160
			Kmol/Kgcomb		0,0150
			Kg/Kg comb		0,160
			Nm³/Kg comb		0,336
			Kmol/Kgcomb		0,357
			Kg/Kg comb		9,991
			Nm³/Kg comb		8,001
			Kmol/Kgcomb	n₂ = n_CO2 + n_N2 + n_CO + n_H2O + n _H2	0,584
			Kg/Kg comb	m₂ = m_CO2 + m_CO + m_H2O + m_H2 + m_N2	16,011
			Nm³/Kg comb		13,089

25.

Compozitia produselor de ardere corespunzatoare arderii incomplete, cu formarea de H₂ si CO in gazele de ardere a

1 Kg combustibil lichid

(benzina)

Kmol/Kgcomb

n_2us= n_CO2 + n_CO + n_H2 + n_N2

0,443

Kg/Kg comb

m_2us = m_CO + m_CO2 + m_H2 + m_N2

13,471

Nm³/Kg comb

9,929

Kmol/Kgcomb

0,141

Referat: Ferastrau circular cu masa mobila

Referat: Criterii pentru aprecierea rezistentei la foc

Kg/Kg comb

2,54

Nm³/Kg comb

3,160

0,110

0,195

0,241

0,158

0,011

0,012

0,025

0,009

0,642

0,624

0,015

0,014

0,145

0,232

0,033

0,011

0	1	2	3	4	5
25.	Compozitia produselor de ardere corespunzatoare arderii incomplete, cu formarea de H₂ si CO in gazele de ardere a 1 Kg combustibil lichid (benzina)				0,805
					0,741
					0,758
					0,841
					0,241
					0,158
26.	Masa moleculara echivalenta a gazelor de ardere rezultate prin arderea incompleta sub forma de CO si H₂ a comb.				15,950
27.	Masa moleculara echivalenta a gazelor de ardere uscate rez. prin arderea incompleta sub forma de CO si H₂ a comb.				14,736
28.	Constanta gazelor de ardere considerate gaze perfecte si obisnuite prin arderea incompleta sub forma de CO si H₂ a comb. lichid				521,272
29.	Constanta gazelor de ardere uscate considerate gaze perfecte si obtinute prin arderea incompleta sub forma de CO si H₂ a comb. lichid				564,216
30.	Variatia molara ce insoteste arderea incompleta sub forma de CO si H₂ a combustibilului lichid				0,078
30.					1,732
31.	Coeficientul chimic al variatiei molare (volumice) corespunzatoare arderii incomplete sub forma de CO si H₂ a combustibilului lichid				1,152

0	1	2	3	4	5
3	Coeficientul variatiei volumice de calcul corespunzator arderii incomplete				1,146
33.	Caldurile specifice reale si medii ale reactantilor			=27,55+0,00025T
				=/
				=19,25+0,0025T
				=33,159+0,4529T
				=0,44+0,00366T
34.	Caldurile specifice reale si midii ale produselor de ardere			=21,82+3,42 10^-3 T
				=22,195+4,006 10^-3 T
				=24,242+2,38 10^-3T
				=
35.	Puterea calorica inferioara a combustibilului lichid la si	Q_i	KJ/Kg		44014,73
36.	Puterea calorica inferioara a combustibilului lichid in cazul arderi incomplete		KJ/Kg		4135,52
37.	Puterea calorica inferioara a amestecului carburant format din benzina si aer in cazul arderii incomplete		KJ/Kg		2847

Calculul proceselor de schimbare a gazelor

Tabelul 1.

Nr. crt.	Denumirea parametrilor initiali	Notatii	Unitate de masura	Formula de calcul	Rezultat
0	1	2	3	4	5
1.	Cresterea temperaturii incarcaturi proaspete prin incalzirea ei de la peretii calzi ai sistemului de admisie si ai cilindrului de lucru		grd	=024 grd Adopt	8,5
	Temperatura incarcaturii proaspete in cilindru la sfarsitul procesului de schimbare a gazelor		K		302
3.	Temperatura gazelor reziduale in cilindru	Tr	K	T_r=	980
4.	Temperatura amestecului initial la sfarsitul proc. de schimbare a gazelor si inceputul proc. de comprimare	Ta	K		350
5.	Presiunea gazelor de ardere din colectorul de evacuare al motorului	Pg	bar	Pg=1,1 P₀	1,1
6.	Presiunea amestecului initial la sfarsitul proc. de schimb a gaz. si inceputul comprimarii	Pa	bar	Pa=P₀-DPa	0,93
7.	Gradul de umplere efectiv			η_v0 ==0,799; η_v0'=	0,869 ψ_isa=0,08

Calculul proceselor de comprimare

Tabelul 3.1.

Nr. crt.	Denumirea parametrilor initiali	Notatii	Unitate de masura	Formula de calcul	Rezultat
0	1	2	3	4	5
1.	Caldura specifica medie molara la V=ct a aerului umed		KJ/Kmol	=20,44+0,0035 T
	Caldura specifica medie molara la V=ct a amestecului initial (forma de vapori)		KJ/Kmol	=20,23+0,0027 T
3.	Caldura specifica med. molara la V=ct pt. Prod. de ardere "curate" rezultate prin arderea comb. lichid cu l		KJ/Kmol	=23,93+0,0025 T
4.	Caldura specifica med. molara la V=ct pt producerea de ardere incompleta rezultat prin arderea comb. lichid cu λ		KJ/Kmol	=32,24+0,0025 T
5.	Caldura specifica med. molara a amestecului initial care sufera procese de comprimare		KJ/Kmol	=20,39+0,0026 T
6.	Exponentul adiabatic mediu pt amestecul initial ce sufera procesul de comprimare	K			1,37
7.	Exponentul politropic mediu al amestecul initial in procesul de comprimare	n		Adoptat	1,37
8.	Presiunea amestecului initial la sfarsitul procesului de comprimare	p	bar	p_c=p_a	20,96
9.	Temperatura amestecului initial la sfarsitul procesului de comprimare	T	K	T=T=	816
10.	Unghiul de avans la producerea scanteii electrice	β		β=(1040)⁰rac Adoptat	18
11.	Pierderea de masa de amestec initial datorita neetansietatilor segmentilor pistonului		Kg	=(0,015)n·(1+)	0,105

Calculul proceselor de ardere

Tabelul 4.1.

Nr. crt.	Denumirea parametrilor	Notatii	Unitate de masura	Formula de calcul	Rezultate
0	1	2	3	4	5
1.	Compozitia chimica a combustibilului lichid (C8H18)	Yc=c Yh=h	kgc/kgcomb kgh/kgcomb	Stabilita la paragraful 1.	c=0,855 h=0,145
	Puterea calorica inferioara a combustibilului raportata la β=1,032 si T0=273°k	Qi	Kj/kg	Calculata la paragraful 1.	44,014
3.	Cantitatea de aer teoretica necesara arderii a 1kg combustibil lichid	Loum L`oum	kmol/kgcomb Kg/kgcomb	Calculata la paragraful 1.	0,524 15,18
4.	Dozajul aerului in amestecul care sufera procesul de ardere	λ		Adoptata	0,95
5.	Cantitatea de aer real necesara arderii a 1kg de combustibil	Lum L`um	kmol/kgcomb Kg/kgcomb	Calculata la paragraful 1.	0,498 14,421
6.	Coeficientul chimic al variatiei moleculare ce insoteste procesul de ardere a combustibilului in motor	β0		Calculata la paragraful 1.	1,152
7.	Coeficientul efectiv al variatiei moleculare ce insoteste procesul de ardere a combustibilului in motor	β		Calculata la paragraful 1.	1,146
8.	Fractii din combustibili arsi pana la starea z a ciclului	xz			0,964
9.	Coeficientul efectiv al variatiei moleculare care insoteste arderea combustibilului pana la starea z a ciclului	βz			1,14
10.	Caldura specifica medie molara a produselor de ardere in starea z a ciclului			=a_Vz+b_zX_z a_Vz=21.15134 b_z=0.0040447	21,155

0	1	2	3	4	5
11.	Caldura specifica molara a produselor de ardere in starea "b" a ciclului			=a_Vb+b_bT a_Vb=21.1935 b_b=0.00408	21,197
1	Puterea calorica inferioara a combustibilului	Q`i	Kj/kg	Calculata la paragraful 1	4135,55
13.	Gradul de crestere a presiunii in procesul de ardere interna violenta a combustibilului	λz		=3,..4,2 Adoptat	3,5
14.	Temperatura maxima de ardere	Tz	k		2663
15.	Presiunea maxima de ardere	Pz	bar	Pz= λzpc	73,42

Calculul proceselor de destindere

Tabelul 5.5.

Nr. crt.	Denumirea parametrilor	Notatii	Unitate de masura	Formula de calcul	Rezultate
0	1	2	3	4	5
1.	Gradul de destindere preliminara	ρ		Pentru m.a.s. se adopta ρ=1	1
	Gradul de destindere ulterioara	δ			9,8
3.	Exponentul adiabatic mediu al gazelor de ardere care sufera procesul de destindere	kd			1,275
4.	Exponentul politropic mediu al procesului de destindere	nd			1,29
5.	Temperatura gazului din cilindru la sfarsitul procesului de destindere	Td	sk		1374
6.	Presiunea gazului din cilindru la sfarsitul procesului de destindere	Pb	bar		3,865

6. Calculul parametrilor indicati ai motorului

Tabelul 6.1.

Nr. crt.	Denumirea parametrilor initiali	Notatii	Unitate de masura	Formula de calcul	Rezultat
0	1	2	3	4	5
1.	Presiunea medie indicata de calcul raportata la cursa totala a pistonului	p_ic	bar		9,845
	Coeficientul de plenitudine al diagramei indicate			Adoptat	0,96
3.	Presiunea medie indicata reala fara pierderi de pompaj	p_i	bar		9,052
4.	Presiunea medie corespunzatoare pierderilor de pompaj la m.a.i. 4T		bar		0,087
5.	Presiunea medie indicata reala corespunzatoare pierd. de pompaj la m.a.i. 4T		bar		8,985
6.	Consumul specific indicat de combustibil	c_i	g/KWh		0.188
7.	Randamentul indicat				0,435

7. Calculul parametrilor efectivi ai motorului

Tabelul 7.1.

Nr. crt.	Denumirea parametrilor initiali	Notatii	Unitate de masura	Formula de calcul	Rezultat
0	1	2	3	4	5
1.	Presiunea medie coresp. pierderilor mecanice din m.a.i. propriu-zis	P_m	bar	p_m=p_i-p_e	7,972
	Randamentul mec. al m.a.i propriu-zis			=0,80,92 Adoptat	0.88
3.	Randamentul mec. al m.a.i combinat			=	0,88
4.	Presiunea medie efectiv	P_e	bar	P_e=P_i·	8,66
5.	Consumul specific efectiv de combustibil	c_e	g/KWh	c_e=c_i/	0,235
6.	Randamentul efectiv			=η_i·η_m	0,348

8. Determinarea dimensiunilor principale ale motorului

Daca parametrii de economicitate , ca si puterea medie efectiva P_e sunt convenabili, incadrandu-se in limitele corespunzatoare motorului cu destinatia impusa, rezulta ca se pot calcula dimensiunile principale ale motorului pe baza rezultatelor calculului proceselor termodinamice ale ciclului de functionare.

Cunoscandu-se tipul de m.a.i. si destinatia lui, se dau valori pentru viteza medie a pistonului la regimul nominal, v_{p med} (m/s) in limitele corespunzatoare si se determina:

[m]

De asemenea, functie de tipul m.a.i. si destinatia lui, se dau valori pentru numarul de cilindrii, se calculeaza:

(Kwe/cil)

si diametrul cilindrului:

unde:

1016 m/s - viteza medie a pistonului la regimul nominal;

P_{e nom cil} - puterea efectiva corespunzatoare unui cilindru la regimul nominal;

P_{e nom} - presiunea medie efectiva la regimul nominal;

i = 15 - numarul de cilindri;

= 0,91,5.

In final se aleg D si S care satisfac cel mai bine cerintele privind indicii tehnici, in conformitate cu destinatia motorului.

Se adopta: S = 0,074 m;

D = 0,075 m;

9. Construirea diagramei indicate a motorului

Pe baza calcului proceselor care alcatuiesc ciclul motor, se construieste diagrama indicata. Ea serveste pentru determinarea indicilor de perfectiune ai ciclului, dimensiunilor fundamentale (D,S) ale motorului, precum si calculul solicitarilor mecanice si termice din organele mecanismului motor.

Constructia diagramei se face prin metoda analitice, deoarece metoda grafica conduce la erori mari;

Pentru construire se procedeaza astfel:

se dau valori pentru gradul de comprimare curent intre 1 si ε pentru construirea transformarii de comprimare si destindere;

se determin` si cunoscandu-se din calculul termic p_a, p_b, n_c, n_d.

Punctele obtinute in diagrama P-V conform rezultatelor obtinute in tabel, unite printr-o linie continua conduce la obtinerea diagramei indicate teoretice.

Rotunjind diagrama in domeniul PMI si PME si trasand diagrama corespunzatoare proceselor de schimbare a gazelor se obtine diagrama indicata apropiata de cea reala.

Pentru construirea diagramei indicate, e bine sa se aleaga urmatoarele scari pentru volum si presiune:

, unde = 200250 mm;

, unde = 100150 mm;

= 417,56 cm³;

Pentru trasarea diagramei se alege ca scara de reprezentare:

l_va= 220 mm;

l_PZ= 110 mm;

Tabelul 9.1.

Nrcrt		(cm³)		(cm³)
0	1	2	3	4	5
1	1	417.56	0.92	417.56	3.865
2	1,25	334.048	1.248977	334.048	5.154225
3	1,5	278.3733	1.603367	278.3733	6.520895
4	1,75	238.6057	1.980386	238.6057	7.95552
5	2	208.78	377929	208.78	9.451009
6	2,25	185.5822	794331	185.5822	11.00183
7	2,5	167.024	3.228239	167.024	160353
8	2,75	151.84	3.678524	151.84	14.25242
9	3	139.1867	4.144231	139.1867	15.94542
10	3,25	128.48	4.624535	128.48	17.67987
11	3,5	119.3029	5.118716	119.3029	19.45348
12	3,75	111.3493	5.626142	111.3493	21.26424
13	4	104.39	6.146247	104.39	23.11037
14	4,25	98.24941	6.678527	98.24941	24.99029
15	4,5	979111	7.222524	979111	26.90256
16	4,75	87.90737	7.777823	87.90737	28.84591
17	5	83.512	8.344047	83.512	30.81916
18	5,25	79.53524	8.920847	79.53524	382124
19	5,5	75.92	9.507902	75.92	34.85117
20	5,75	761913	10.10492	761913	36.90804
21	6	69.59333	10.71162	69.59333	38.99102

0	1	2	3	4	5
22	6,25	66.8096	11.32774	66.8096	41.09933
23	6,5	64.24	11.95306	64.24	43.23224
24	6,75	61.86074	158734	61.86074	45.38908
25	7	59.65143	13.23037	59.65143	47.56921
26	7,25	57.59448	13.88196	57.59448	49.77205
27	7,5	55.67467	14.54192	55.67467	51.99703
28	7,75	53.87871	15.21007	53.87871	54.24362
29	8	5195	15.88624	5195	56.51134
30	8,25	50.61333	16.57028	50.61333	58.7997
31	8,5	49.12471	17.26203	49.12471	61.10826
32	8,75	47.72114	17.96135	47.72114	63.4366
33	9	46.39556	18.6681	46.39556	65.78431

Tabelul 9.

alfa, grad	alfa, rad	cursa,mm	acc,m/s2	Vx, cm3	p, bar
0	1	2	3	4	5
0	0	0	-11667.3	460695	1.18
10	0.174528	0.700306	-11368.3	46.30517	0.88
20	0.349056	765418	-10495.2	57.21074	0.88
30	0.523583	6.090763	-9116.64	74.77143	0.88
40	0.698111	10.51122	-7339.41	98.11525	0.88
50	0.872639	15.81387	-5296.9	126.1178	0.88
60	1.047167	21.75394	-3135.72	157.4865	0.88
70	1.221694	28.07234	-1000.99	190.8531	0.88
80	1.396222	34.513	977.6796	224.8653	0.88
90	1.57075	40.8384	2697.876	258.2689	0.88
100	1.745278	46.84183	409649	289.9721	0.88
110	1.919806	53554	5134.298	319.0885	0.88
120	094333	57.25342	5833.438	344.9543	0.88
130	268861	61.45116	6233.59	367.122	0.88
140	443389	64.89969	640042	385.3332	0.88
150	617917	67.5779	6418.223	399.4765	0.88
160	792444	69.48304	6361.095	409.5372	0.88
170	966972	70.62132	6297.17	415.5483	0.88
180	3.1415	71	6270.676	417.5481	0.88
190	3.316028	70.62212	6297.116	415.5526	0.885795
200	3.490556	69.48465	6361.02	409.5458	0.903642
210	3.665083	67.58033	6418.188	399.4893	0.93495
220	3.839611	64.90294	640125	385.3504	0.982264
230	4.014139	61.45522	6233.879	367.1435	1.049604
240	4.188667	57.25826	5834.011	344.9799	1.143071
250	4.363194	536094	5135.216	319.1178	1.271855
260	4.537722	46.84797	4093.944	290.0046	1.44996
270	4.71225	40.84498	2699.537	258.3036	1.699151

0	1	2	3	4	5
280	4.886778	34.51981	979.6583	224.9013	0541
290	5.061306	28.07915	-998.781	190.8891	571465
300	5.235833	21.76049	-3133.42	157.5211	3.345773
310	5.410361	15.81988	-5294.64	126.1496	4.535625
320	5.584889	10.51642	-7337.36	98.14273	6.397421
330	5.759417	6.09491	-9114.94	74.79333	9.282362
340	5.933944	768305	-10493.9	57.22598	13.39516
350	6.108472	0.701787	-11367.7	46.31299	17.89937
360	6.283	0	-11667.3	460695	20.06607
370	6.457528	0.698826	-11368.9	46.29735	73.42359
380	6.632056	762533	-10496.4	57.1955	50.21906
390	6.806583	6.086618	-9118.34	74.74954	35.5558
400	6.981111	10.50602	-7341.46	98.08778	25.04276
410	7.155639	15.80786	-5299.16	126.0861	18.1136
420	7.330167	21.74739	-3138.03	157.4519	13.60018
430	7.504694	28.06552	-1003.19	190.8171	10.61376
440	7.679222	34.50618	975.7006	224.8293	8.589643
450	7.85375	40.83182	2696.213	258.2341	7.184024
460	8.028278	46.83568	4091.354	289.9397	6.187119
470	8.202806	534985	5133.378	319.0593	5.468539
480	8.377333	57.24858	583865	344.9288	4.945321
490	8.551861	61.44709	6233.302	367.1005	4.563444
500	8.726389	64.89643	6401.958	385.316	4.287078
510	8.900917	67.57547	6418.258	399.4636	4.092227
520	9.075444	69.48142	6361.169	409.5287	3.96295
530	9.249972	70.62051	6297.223	415.5441	3.889102
540	9.4245	71	6270.676	417.5481	3.86504
550	9.599028	70.62292	6297.063	415.5568	1.18
560	9.773556	69.48626	6360.946	409.5543	1.18
570	9.948083	67.58276	6418.153	399.5022	1.18
580	10.12261	64.9062	640209	385.3676	1.18
590	10.29714	61.45929	6234.167	367.1649	1.18
600	10.47167	57.2631	5834.584	345.0054	1.18
610	10.64619	536649	5136.135	319.1471	1.18
620	10.82072	46.8541	4095.238	290.037	1.18
630	10.99525	40.85155	2701.199	258.3383	1.18
640	11.16978	34.52663	981.6367	224.9373	1.18
650	11.34431	28.08597	-996.576	190.9251	1.18
660	11.51883	21.76705	-3131.11	157.5557	1.18
670	11.69336	15.8259	-52939	126.1813	1.18
680	11.86789	10.52163	-7335.3	98.17022	1.18
690	104242	6.099058	-9113.25	74.81523	1.18
700	121694	771193	-10497	57.24124	1.18
710	139147	0.70327	-11367	46.32082	1.18
720	1566	0	-11667.3	460695	1.18

Graficul 9.1.

Contact \|- ia legatura cu noi -\|
Adauga document \|- pune-ti documente online -\|
Termeni & conditii de utilizare \|- politica de cookies si de confidentialitate -\|
Copyright © \|- 2024 - Toate drepturile rezervate -\|